أسس الجسور (مع رسم بياني)

أ. المؤسسات الضحلة:

عادة ما يتم تعريف المؤسسات الضحلة بأنها تلك التي تكون أعماقها أقل من عرضها. إن الأسس المستخدمة في البناء ، أو الخرسانة الكتلية ، أو أرصفة RC ، ودعامات الارتفاعات الأقل دعماً للمساحات الأصغر نسبياً ، وعدم وجود إمكانية لأي نظافة تكون عادةً ضحلة.

في الحالات التي تكون فيها المواد الأساسية بحيث تكون قدرة التحمل الآمنة منخفضة للغاية في العمق الضحل ، فإن هذا النوع من الأسس ، على الرغم من ملاءمته ، قد لا يكون من المستصوب ويمكن اللجوء إلى أساس عميق.

تصميم من القدمين :

إذا تعرضت قاعدة الأساس للحمل المباشر فقط ، يمكن الحصول على ضغط الأساس عن طريق قسمة الحمل على منطقة الطوافة.

إذا ، ومع ذلك ، فإنه يتعرض للحظة بالإضافة إلى الحمل المباشر ، يتم حساب الحد الأقصى والحد الأدنى لضغوط الأساس على النحو التالي:

بالنسبة للقدم المستطيلة ، لن يحدث أي توتر في الأساس إذا كان تأثير التأثير المشترك للحمل المباشر والحظة يظل داخل الثلث الأوسط من القاعدة. إذا كان الناتج ينزل فقط على الخط الثالث الأوسط ، فإن أقصى ضغط أساس في هذه الحالة يساوي ضعف الضغط المباشر والحد الأدنى مساويًا للصفر.

عندما يتجاوز الناتج خط الوسط الثالث ، يتطور الشد ، وبالتالي ، فإن منطقة الأساس بأكملها لا تبقى فعالة في الحفاظ على الحمل القادم من فوقها.

المعادلة (21.1) لم تعد صالحة في تقدير الحد الأقصى لضغط الأساس الذي يمكن القيام به كما هو موضح أدناه:

نقطة تطبيق النتيجة هي على مسافة "أ" من إصبع القدم. من أجل عدم تطوير أي حالة توتر على العرض الفعال المعدل ، يجب أن يمرر الناتج خلال الخط الثالث الأوسط ، وبالتالي ، يجب أن يكون العرض الفعال مساوياً لـ "3a" لإرضاء الشرط الأوسط الثالث.

يجب أن يكون إجمالي ضغط الأساس لكل متر طول القدم مساويًا للحمل الرأسي ، P ، أي الحمل الذي يأتي على قدمه لكل متر طول.

بافتراض طول متر واحد من الحائط

بشكل عام ، في المؤسسات التي تعتمد على التربة ، لا يسمح بأي توتر. عندما تستقر الأساس على الصخور ، يمكن السماح بالتوتر بشرط أن يتم حساب أقصى ضغط أساس على أساس المساحة الفعلية التي تحمل الحمل كما هو محدد في المعادلة (21.3). وتحتاج طوافة الأساس في هذه الحالة إلى مرسى ملائم مع صخور الأساس بواسطة قضبان دويل.

ينبغي التحقق من استقرار الهيكل فيما يتعلق بالانزلاق والانعكاس فيما يتعلق باعتبارات التصميم للدعامات. يمكن التحقق من كفاية القدم فيما يتعلق بلحظات ومقصات نظرًا لتفاعل التربة في القاعدة كما هو محدد بالطريقة المذكورة سابقاً ووزن التربة على القدم إذا كان الإعتبار الأخير يحكم التصميم.

يمكن توفير التعزيز وفقا لذلك إذا كان من الخرسانة المسلحة.

مثال 1:

صمم طوافة الأساس لرصيف الجسر مع حمولة مباشرة من 270 طن ولحظة من 110 طن متر عن محور أطول في قاعدة الرصيف. ترتكز الطوافة على الصخور ذات الضغط الحامل المأمون 65 طن لكل متر مربع. طول الطوف هو 7.5 م:

ونظراً لأن طوافة الأساس تعتمد على الصخور ، فقد يُسمح بالتوتر شريطة أن ترتكز الطوافة بشكل كافٍ مع صخرة الأساس مع قضبان الربط ويتم حساب أقصى ضغط أساس على أساس منطقة فعالة تدعم الحمل.

مساحة الصلب المطلوبة لمقاومة الرفع = 97،700 / 200 = 490 ملم 2

استخدم 4 عدد 20 ϴ على كل جانب أطول من القاعدة.

وترد تفاصيل مرسى طوف الأساس في الشكل 21.4:

ب. المؤسسة العميقة:

1. أسس بايل:

إذا وجد أن انتشار الضحلة أو أساس الطوافة غير مناسبين من النظر إلى قوة تحمل التربة وحيث يتم القبض على إمكانية تنظيف الأساس الضحل حتى لو كانت التربة الأساسية مناسبة لأخذ الحمل ، يتم اللجوء إلى الأساس العميق.

إذا كان عمق النقاوة غير ملموس وإذا كانت التربة الكامنة لأساس الركيزة مناسبة لأخذ حمولة التصميم ، يتم تبني أسس كومة. تنقل أسس الوبر الحمولة إلى التربة الكامنة بطريقة تجعل تسوية الأسس غير مفرطة وتكون ضغوط القص في التربة ضمن الحدود المسموح بها بعد احتساب عامل الأمان الكافي.

يمكن تصنيف الأكوام إلى مجموعتين اعتمادًا على الطريقة التي تنقل بها الحمولة إلى التربة:

(1) أكوام الاحتكاك و

(2) أكوام التحميل النهائية.

تنقل مجموعة الأكوام السابقة الحمولة إلى التربة من خلال الاحتكاك الذي تم تطويره بين سطح الوب بالكامل للطول الفعال والتربة المحيطة ، في حين أن المجموعة الأخيرة ، إذا كانت مدفوعة من خلال نوع ضئيل جدًا من التربة ولكنها ترتكز على وديعة قوية جدًا مثل كما الحصى أو الصخور في القاع ، يمكن أن تنقل الحمولة عن طريق تحمل نهاية فقط.

عموما ، في نهاية تحمل أكوام ، يتم نقل بعض الحمل إلى التربة عن طريق الاحتكاك أيضا. وبالمثل ، في أكوام الاحتكاك يتم نقل بعض الحمولة إلى التربة عن طريق تحمل نهاية أيضا.

نوع من أكوام:

أكوام هي من أشكال مختلفة ومواد مختلفة. معظم الأنواع الشائعة من الأكوام المستخدمة في بناء جسور الطرق السريعة هي:

(أ) أكوام الأخشاب

(ب) أكوام خرسانية

(ط) الجاهزة

(2) يلقي في الموقع

(ج) أكوام الصلب

(1) كومة أنبوبي إما فارغة أو مملوءة بالخرسانة.

(2) أكوام المسمار.

ا. الأخشاب الخوازيق:

أكوام الأخشاب هي جذوع الأشجار التي هي طويلة جدا ومباشرة الفروع يجري نزعها. أكوام دائرية من 150 إلى 300 ملم. وعادة ما تستخدم قطره ولكن تستخدم أحيانا أكوام منشار مربع من خشب القلب من جذوع أكبر في بعض الأحيان.

للحصول على أداء أفضل أثناء القيادة ، يجب ألا يزيد طول أكوام الأخشاب عن 20 مرة (أو عرضها). الأنواع الشائعة من الأخشاب الهندية المناسبة للأكوام هي: Sal ، و Teak ، و Deodar ، و Babul ، و Khair ، إلخ.

تكون أكوام الأخشاب أرخص من الأنواع الأخرى من الأكوام ولكنها تفتقر إلى المتانة في ظل ظروف خدمة معينة حيث يكون التباين في مستوى الماء مما يتسبب في تجفيف وتراكم الأكوام البديلة مسؤولاً عن الانحلال السريع لأكوام الأخشاب.

إذا بقيت بشكل دائم تحت التربة المغمورة ، قد تستمر هذه الأكوام لقرون دون أي تسوس. يمكن استخدام أكوام الأخشاب دون معالجة أو معالجتها بمواد كيميائية مثل كريوسوت لمنع تدميرها بواسطة بكتيريا أو كائن حي أو تسوس. تتأثر أكوام الأخشاب بالمياه البحرية المالحة.

ب. خوازيق خرسانية:

أكوام الخرسانة سابقة الصب:

الأكوام الخرسانية سابقة الصب قد تكون ذات شكل مربع أو سداسية الشكل أو مثمنة الأضلاع ، وهي النوع السابق الذي يستخدم عادة لمصلحته في سهولة القوالب والقيادة. علاوة على ذلك ، توفر الأكوام المربعة سطحًا أكثر احتكاكًا مما يساعد على حمل المزيد من الأحمال.

أما الأكوام السداسية أو الثماني الأضلاع ، فتتمتع بمزايا أنها تمتلك قوة متساوية في الثنيات في جميع الاتجاهات ، ويمكن توفير التعزيز الجانبي في شكل حلزوني مستمر. وعلاوة على ذلك ، لا يشترط الشطب الخاص للقادمين كما هو الحال في أكوام المربعات. قد تكون مدببة أكوام مسبقة الخبث أو موازية جانب مع تفتق في نهاية القيادة فقط ، هو المفضل الأخير عموما.

أقسام الأكوام مربع تختلف مع طول أكوام. بعض الأقسام الشائعة المستخدمة هي:

300 مم مربع لأطوال تصل إلى 12 م.

350 ملم مربع للأطوال فوق 12 متر حتى 15 متر.

400 ملم مربع للأطوال فوق 15 م حتى 18 م.

450 مم مربع للأطوال فوق 18 م حتى 21 م.

عادة ، يتم الاحتفاظ أطوال أكوام مربع كما 40 أضعاف الجانب أكوام الاحتكاك و 20 ضعفا الجانب لأكوام تحمل نهاية.

تتكون أكوام الخرسنة الجاهزة من مزيج خرساني غني بنسبة 1: 1 ½: 3 ، ويتم تصنيع رأس الوبر مع مزيج أكثر ثراء من 1: 1: 2 لمقاومة الإجهادات الديناميكية أثناء القيادة.

تعزيز طولية @ 1.5 في المائة إلى 3 في المائة من مساحة المقطع العرضي للأكوام اعتماداً على نسبة الطول والعرض والركاب أو الروابط الجانبية التي لا تقل عن 0.4 في المائة من حيث الحجم يتم توفيرها. يجب ربط القضبان الطولية بشكل صحيح من خلال العلاقات الجانبية ، بحيث لا يكون التباعد بينها أكثر من نصف الحد الأدنى للعرض.

يجب أن يكون التباعد بين الروابط الجانبية في أعلى وأسفل الأكوام مقاربًا وعمومًا نصف المسافات العادية. يتم توفير التعزيزات المقدمة في أكوام مسبقة الصنع لمقاومة المناولة وضغوط القيادة ما لم تكن الحاملة ذات أكوام ، وفي هذه الحالة ينقل التعزيز في الأكوام الحمل كما هو الحال في أعمدة RC.

مناولة ورفع أكوام:

عندما يتم رفع أكوام مسبقة الصنع ، يتم تحفيز لحظة الانحناء في الأكوام بسبب الوزن الذاتي للأكوام التي تتطلب التعزيز في أكوام لتلبية هذه الضغوط المناولة.

لتقليل كمية التعزيز في أكوام ، يجب أن يتم الرفع بطريقة تجعل لحظات الانحناء التي تم تطويرها كحد أدنى قيمة ممكنة. إن رفع الخوازي بنقطتين أمر شائع جدا ، وقد يتم تحديده على النحو التالي.

بالنسبة لترتيب الرفع كما هو موضح في الشكل 21.6 (أ) ، يجب أن تكون اللحظة الإيجابية عند درجة C مساوية للحظة السلبية عند النقطة B. وبالمثل ، بالنسبة لترتيب الرفع كما في الشكل 21.6 (ب) ، يجب أن تكون اللحظة الإيجابية عند F مساوية لل سلبية في D و E. لتلبية هذه الشرط ، يجب أن تكون أبعاد نقاط الرفع كما هو موضح في الشكل.

أكوام الخرسانة المصبوبة في الموقع (مدفوعة أو مملة):

هناك العديد من أنواع أكوام الزهر في الموضع ، لكن المبدأ الرئيسي لجعل الأكوام هو نفسه ، أي أنبوب مجوف من الصلب إما مدفوع أو ملل خلال التربة ، مما يجعل المساحة الأسطوانية المجوفة التي تكون فيها الخرسانة ملموسة لتشكيل أكوام الصب في الموقع.

الأكوام المصبوبة في الموقع هي أكوام دائرية ذات حجم متغير تبعاً لنوع الحمل وحملته. وعادة ما تكون أكوام البسيط (Simplex piles) يتراوح قطرها بين 350 و 450 ملم مع قدرة تحميل حمولة تتراوح بين 40 و 80 طناً. أما أكوام فرانكي ، من ناحية أخرى ، فهي بقطر 500 مم وتحمل حمولة 100 طن تقريبًا.

في أكوام الإسمنت البسيط ، الشكل 21.7 (أ) ، يتم استخدام حذاء من الحديد الزهر في أسفل أنبوب التغليف لتسهيل قيادة الأنبوب عن طريق الطرق في الأعلى بمطرقة حديدية فوق دوللي خشبي. عندما يتم الوصول إلى المستوى النهائي ، يتم تخفيض قفص التسليح ويتم صب الخرسانة داخل الأنبوب بشكل جزئي.

يتم رفع الأنبوب قليلاً ويتم سكب الخرسانة مرة أخرى. وتستمر هذه العملية من دون تحديد مكان المساحة ، ويتم سحب أنبوب التغليف مع ترك الكومة الجاهزة في الموقع. هذه الدعامة بشكل أساسي عبارة عن كومة احتكاك ولكن يتم أخذ بعض الحمل بواسطة طرف الكومة أيضًا.

إجراء القيادة لأنبوب التغليف في أكوام فرانكي [الشكل. 21.7 (ب)] يختلف قليلا عن ذلك في كومة البسيط. تصب بعض الخرسانة الجافة في الأنبوب الذي يبقى واقفا على الأرض. تشكل هذه الخرسانة الجافة سدادة تصطدم بمطرقة أسطوانية الشكل تتحرك داخل الأنبوب.

تقوم الخرسانة المسدودة بإمساك الحائط بإحكام بحيث تدفع المطرقة الأنبوب مع الخرسانة المسدودة حتى الوصول إلى المستوى المطلوب.

عند هذا المستوى ، يتم كسر السدادة ، يتم صب الخرسانة الطازجة ويتم صقلها بدقة وبالتالي نشر الخرسانة لتشكيل لمبة مما يزيد من مساحة تحمل الكومة في القاع ويساعد في أخذ المزيد من الحمل عن طريق الحمل.

بما أن الأنبوب يملأ جزئياً فوق اللمبة بعد إنزال القفص التعزيز ، يتم رفع الأنبوب وتصدم الخرسانة مرة أخرى ولكن مع أقل عنفاً من وقت تشكيل اللمبة. هذا الصدم يجعل سطح الوبر غير منتظم في شكل تمويج مما يزيد من احتكاك الجلد.

وتستمر العملية حتى اكتمال كومة. هذا النوع من الوبر ينقل الحمولة عن طريق الاحتكاك والنهاية.

تتشابه أكوام Vibro إلى حد كبير مع نوع Simplex ويتم تحريك أنبوب التغليف إلى الأرض عن طريق إلتقاطه في الأعلى ومن خلال توفير حذاء CI في الجزء السفلي. والفرق الرئيسي في هذه الكومة هو أنه بدلاً من ملء الأنبوب بالخرسانة على مراحل ، يتم ملئه بالكامل بالخرسانة ذات الاتساق المرن إلى حد ما.

أثناء رفع أنبوب التغليف ، يتم استخدام نوع خاص من المطرقة التي تضغط على مرفق الأنبوب لأعلى. تساعد الاهتزازات الناتجة عن المطرقة في الأنبوب والرأس الساكن للخرسانة السائلة على سحب الأنبوب بالإضافة إلى جعل عمود الرفع ذو الاهتزاز المستمر. سطح هذا النوع من الأكوام هو أملس ولا يتشكل تمويج.

تم العثور على أكوام بالملل مفيدة في الأماكن التي قد تكون فيها الاهتزازات الناجمة عن قيادة أنبوب التغليف ضارة للهياكل المجاورة. يتم وضع هذه الأكوام في الفضاء المجوف الذي يتم عن طريق إزالة الأرض بواسطة مملة.

يجب اتخاذ الاحتياطات لمنع واردة من الأرض في الغلاف. يجب أيضاً حماية الممل من العنق الناجم عن التربة الناعمة أو الأكوام التي يجب حمايتها أثناء الصب من فقدان الأسمنت بسبب حركة مياه باطن الأرض.

ج. أكوام الصلب أنبوبي:

يمكن أن تكون الدعامات الأنبوبية مدفوعة أو مفتوحة بأحذية من الحديد الزهر كما في أنابيب التغليف في أكوام الخرسانة المصبوبة في الموقع. يتم تعبئة الأكوام عند فتحها بالتبريد أوتوماتيكياً أثناء القيادة. قد تبقى الخوازيق ذات الأطراف المغلقة فارغة أو قد تكون مملوءة بالخرسانة.

أكوام المسمار:

تتكون كومة البرغي من عمود دائري من الصلب يتراوح قطره من 75 إلى 250 ملم وينتهي بشفرة برغي كبيرة القطر في القاع. المسمار هو بدوره كامل ، وقطر النصل يجري 150 ملم إلى 450 ملم.

يتم تثبيت منطقة قاعدة أكوام المسمار من خلال شدها من خلال كابستان مع قضبان طويلة مزودة في الجزء العلوي من أكوام بمساعدة القوى العاملة. المحركات الكهربائية هي الآن في أي يوم تستخدم لهذا الغرض ولكن استخدام أكوام المسمار أصبح أكثر ندرة يومًا بعد يوم.

تباعد كومة:

إن الحد الأدنى الموصى به لأكوام الاحتكاك هو 3 د ، حيث يكون d قطر أكوام الدائرية أو طول القطر بالنسبة للأكوام المربعة أو السداسية أو الثماني الأضلاع. مزيد من التباعد وثيقة من أكوام الاحتكاك يقلل من قدرة تحمل حمولة الفرد كومة ، وبالتالي ، ليست اقتصادية.

قد يتم وضع أكوام التحميل النهائية. لم يتم تحديد أي حد للحد الأقصى من التباعد من أكوام لكنه لا يتجاوز عموما 4 د.

كيف يتم نقل الحمولة من خلال بايلز:

أكوام الاحتكاك:

عندما يتم وضع حمولة على الجزء العلوي من كومة الاحتكاك مدفوعة في التربة الحبيبية أو متماسكة ، فإنه يميل إلى اختراق أبعد من ذلك. ويقاوم هذا الميل للحركة الهبوطية للأكوام الاحتكاك الجلدي بين سطح الوبر والتربة.

يعتمد حجم الاحتكاك الجلدي لكل وحدة مساحة من سطح الوبر على قيمة ضغط الأرض الطبيعي p ومعامل الاحتكاك بين التربة وسطح الوبر. كل من هذه القيم تعتمد مرة أخرى على طبيعة سطح الوبر وطبيعة التربة.

نهاية أكوام تحمل:

يتم دفع أكوام التحميل النهائية من خلال نوع سيئ للغاية من التربة لتستقر على قاعدة ثابتة مثل الرمل المضغوط أو رواسب الحصى أو الصخور. لذلك ، فإن الاحتكاك الذي تم تطويره بين سطح الوبر والتربة صغير جدا وعمليا يتم نقل الحمولة بالكامل من خلال الوبر عبر المحمل. هذه أكوام بمثابة أعمدة ، وبالتالي ، ينبغي أن تصمم على هذا النحو.

تقييم سعة تحمل الحمل القصوى للأكوام من معادلة بيانات اختبار التربة الثابتة:

أكوام في التربة الحبيبية:

يمكن الحصول على القدرة على حمل الحمولة النهائية ، Q u من أكوام في التربة الحبيبية من الصيغة التالية. يعتمد عامل الأمان البالغ 2.5 لتقدير الحمولة الآمنة لأكوام الخوازيق.

أكوام في التربة المتماسكة:

يمكن تحديد الحمولة القصوى للحمل ، Q u من الأكوام في تربة متماسكة بحتة من الصيغة التالية. يجب تطبيق عامل الأمان البالغ 2.5 للحصول على الأحمال الآمنة على الأكوام.

Q u 1 = A b .N c .C b + α. C .A s (21.7)

حيث ، أ = منطقة خطة القاعدة من أكوام

N c = عامل تحمل القدرة عادة ما يؤخذ في صورة 9.0

C b = متوسط ​​التماسك عند الطرف الخشن بالكيلو جرام / سم 2

α = معامل التخفيض على النحو الوارد في الجدول 21-2

C = متوسط ​​التماسك طوال طول الفاعلية الفعلي بالكيلو جرام / سم 2

A s = المساحة السطحية لعمود الوبر في cm 2

المثال 2:

تقييم قدرة تحمل آمنة من أكوام بالملل 500 ملم. طول و 22.0 متر جزءا لا يتجزأ من التربة المختلطة نوع تحت هيكل فجوة. يتم تقديم سجل التجاويف في موقع العمل أدناه:

تقييم قدرة حمل الحمولة الآمنة والمثالية لأرصفة القيادة من مقاومة القيادة - الصيغة الديناميكية:

تأخذ هذه الطريقة في الاعتبار العمل الذي تقوم به أكوام في التغلب على مقاومة الأرض أثناء القيادة ، وهذا يعادل طاقة ضربة المطرقة. في بعض الأساليب الواقعية ، يتم أيضًا إجراء بدلات لفقدان الطاقة بسبب الضغط المرنة للأكوام والتربة.

صيغ لتحديد التحميل الآمن R ، على أكوام (الصيغ أخبار الهندسة) :

تباعد أكوام:

في حالة وجود أكوام متأسسة على طبقة صلبة للغاية وتستمد قدرتها على تحمل الحمولة بشكل رئيسي من المحمل النهائي ، يكون الحد الأدنى من التباعد لهذه الأكوام 2.5 أضعاف قطر الأكوام.

تستمد خوازيق الاحتكاك قدرة تحمل الحمول بشكل رئيسي من الاحتكاك ، وبهذا تكون متباعدة بشكل كافٍ بما أن أقماع التوزيع أو مصابيح الضغط للأكوام المجاورة متداخلة كما هو موضح في الشكل 21.11. بشكل عام ، يجب أن تكون المسافات بين أكوام الاحتكاك أقل 3 أضعاف قطر الأكوام.

ترتيب أكوام في مجموعة - يظهر الترتيب النموذجي للأكوام في مجموعة في الشكل 21.10. يكون المباعدة S المشار إليها في الشكل 21.10 على النحو الموصى به.

مجموعة العمل من أكوام:

(أ) مجموعات الضفائر في الرمال والحصى:

عندما يتم دفع أكوام الرمل والحصى الفضفاضة ، يتم ضغط التربة حول أكوام تصل إلى نصف قطرها على الأقل ثلاثة أضعاف قطر أكوام. في مثل هذه الحالة ، تكون كفاءة مجموعة الأكوام أكثر من الوحدة.

ومع ذلك ، ولأغراض عملية ، تكون سعة حمل مجموعة الخوازي التي تحتوي على عدد N من الأكوام N. Q u ، حيث Q u هي قدرة كل طبقة. في حالة وجود أكوام بالملل في طبقات التربة هذه ، على الرغم من عدم وجود تأثير للضغط ، فإن كفاءة المجموعة تعتبر أيضًا وحدة.

(ب) مجموعات الوب في التربة الطينية:

في مجموعة من أكوام الاحتكاك في التربة الطينية أو المتماسكة ، تتداخل مخاريط التوزيع أو لمبات الضغط للأكوام المتجاورة (الشكل 21.11-أ) ، وبالتالي تشكل مخروطًا جديدًا للتوزيع ABCDE (الشكل 21.11-b) منطقة القاعدة منها أقل بكثير من مجموع مناطق مخروطات توزيع اللفدة الفردية قبل التداخل.

ومن ثم ، فإن منطقة التحميل التي تنقل فيها الأحمال من الأكوام من خلال مخروط التوزيع تقل بالتالي من قدرة حمل الحمولة الفردية على حركة المجموعة. إذا كانت الخوازيق مدفوعة بمسافات أوسع ، فسيكون تراكب مخاريط التوزيع أقل ، وبالتالي ، ستزداد كفاءة الكومة الفردية في تلك المجموعة.

ومن ثم ، فإنه يدل على هذه الزيادة في الأرقام. من أكوام في مجموعة خوازيق لا تتداخل فيها مخاريط التوزيع مع أي شيء مع سعة تحمل مجموعة الخوازيق لأن التربة قد وصلت بالفعل إلى الحالة "المشبعة". وبالتالي ، فإن أكوام الاحتكاك في التربة الطينية قد تفشل إما بشكل فردي أو ككتلة. يتم إعطاء القدرة القصوى للحمل Q ، من الكتلة (الشكل 21.12) بواسطة:

بما أن الكتلة هي للحفاظ على وزنها الذاتي بالإضافة إلى الأحمال من الأكوام ، يتم حساب الحمل الآمن للكتلة بعد خصم الوزن الذاتي للكتلة. عادة ، يتم السماح بعامل الأمان 3 على Q ' g u للحصول على الحمل الآمن الذي يحمل الكتلة. لذلك ، الحمولة الآمنة تحمل قدرة مجموعة الوبالات

المثال 3:

يتم دعم أساس الرصيف لجسر متوسط ​​المدى على مجموعة من أكوام الملل في الموقع كما هو موضح في الشكل 21.13 مدفوعًا بالتربة الطينية. البيانات ذات الصلة مذكورة أدناه:

(ط) طول الكومة تحت الحد الأقصى للشفرات (التي تكون صغيرة جداً في هذه الحالة) = 25 م.

(ثانيا) قطر أكوام ، د = 500 ملم.

(3) متوسط ​​التماسك على طول طول الدعامات ، C = 0.45 كجم / سم 2

(4) متوسط ​​التماسك عند الطرف الخشن ، C = 0.5 كجم / سم 2

(v) زاوية الاحتكاك الداخلي ، ǿ = 0

تحديد ما إذا كانت سعة الخوازيق الفردية أو قدرة الكتل هي التي تحكم التصميم إذا كانت المباعدة بين الأكوام (أ) ثلاثية الأبعاد و (ب) 2.5 د.

هذا هو أقل من القدرة الإجمالية لجميع أكوام ، 700 طن. ومن ثم في هذه الحالة ، تحكم سعة الكتلة التصميم. تبلغ كفاءة المجموعة في هذه الحالة 630/700 × 100 = 90 في المائة. لذلك ، من خلال تقليل التباعد في التربة الطينية من 3d إلى 2.5d في هذه الحالة بالذات ، فإن كفاءة الكومة الفردية في مجموعة الأكوام هي 90 في المائة.

المقاومة الجانبية للأكوام:

تخضع الأكوام التي تدار تحت الدعامات أو الجدران الاستنادية دائمًا للقوى الأفقية بالإضافة إلى الأحمال الرأسية عليها. هذه القوى الأفقية تقاوم المقاومة الجانبية للأكوام.

قد يرجع فشل الهيكل على حساب القوى الأفقية إلى:

(ط) فشل القص للكومة نفسها

(2) فشل كومة الانحناء

(3) عدم وجود التربة أمام أكوام مما تسبب في إمالة الهيكل ككل.

يجب أن يكون قسم وتدعيم أكوام مثل مقاومة كل من القص والحنان على أكوام. ويقاوم ميل إمالة الهيكل ككل بالمقاومة السلبية التي توفرها التربة أمام الأكوام.

وقد لوحظ أن المسافة بين الأكوام الخارجية في الصف الأمامي من مجموعة الوبر بالإضافة إلى بعض المسافة الإضافية بسبب تأثير التشتت (الذي يمكن أن يؤخذ من 20 إلى 25 ′ كما هو موضح في الشكل 21.14) هي فعالة في تقديم الخمول مقاومة حركة الأكوام إلى جانب الهيكل المدعوم عليها.

وهكذا من الشكل 21.14 ، يمكن إعطاء العرض BC قبل مجموعة الوب التي تقدم مقاومة سلبية بواسطة الصيغة:

أين ، ن = رقم. من أكوام في الصف الأمامي.

عموما ، 3.0 م. إلى 4.5 م. أعلى طول للأكوام تحت المستوى المحمي بشكل موثوق به أو عمق أقصى أو دقيق فعال في تقديم المقاومة السلبية. وهكذا ، عندما تتعرض مجموعة الأكوام للقوى الأفقية ، تكون المنطقة في المقدمة كما هو محدد في العرض BC وعمق حوالي 3.0 m. إلى 4.5 م. يقدم المقاومة السلبية ضد حركة الهيكل.

بالإضافة إلى ذلك ، يمكن أيضا النظر في المقاومة الأفقية لغطاء الوبر ، إذا بقيت على اتصال بالتربة.

أكوام الخليط:

في الدعامات العالية ، الجدران الاستنادية ، الخ حيث يكون حجم القوة الأفقية التي تتصرف على الأكوام هو ما يجعل المقاومة الجانبية للأكوام العمودية غير كافية لمقاومتها ، أو أكوام العجين أو أكوام التشكيل هي الإجابة الصحيحة لهذه المشاكل. العيب هو أن قيادة هذه الأكوام ، مطلوب مهارات خاصة ونوع خاص من معدات القيادة.

يأخذ المكوّن الأفقي في كومة الخليط الحمل الأفقي مع المقاومة الأفقية لقاعدة أغطية الوبر إذا بقيت على اتصال مع التربة وبالتالي ، فإن استخدام أكوام العجين يزيد من عامل الأمان ضد الانزلاق والانعكاس. فيما يتعلق بقدرة تحمل الحمولة العمودية في أكوام العجين ، فمن المؤكد بشكل عام أن أكوام العجين تحمل نفس الكمية من الأحمال الرأسية مثلما تفعل الأكوام العمودية.

تقييم الأحمال على أكوام:

في حالة تعرض الأساس للحمل المباشر فقط ، يتم الحصول على الحمل على الوبر عن طريق قسمة الحمل على عدد الأكوام. عندما يتعرض الأساس للحظة بالإضافة إلى الحمولة المباشرة ، يمكن تحديد الحمل على الأكوام وفقاً للمعادلة 21.18 أدناه والذي يماثل تمامًا المعادلات 21.1 و 21.2.

أين ، W = إجمالي الحمل

N = رقم. من أكوام

Y = مسافة الكومة قيد النظر من cg مجموعة الكومة.

I = لحظة من القصور الجماعي لمجموعة الورك حول محور من خلال cg لمجموعة الوبرة.

عند حساب لحظة القصور الذاتي لمجموعة الأكوام ، يُفترض أن الأكوام هي وحدات تتركز في خطوط مركزها الطولي ، حيث يتم إهمال لحظة القصور الذاتي للأكوام حول مركزها.

المثال 4:

تتعرض مجموعة من أكوام مسبقة الصب إلى حمولة ناتجة عن غريب الأطوار تبلغ 1125 طناً كما هو موضح في الشكل 21-16 (ب). حساب الحد الأقصى والحد الأدنى للحمل المحملة بواسطة أكوام:

تم العثور على الأحمال التي تحملها أكوام على إصبع القدم وجانب الكعب لتكون مختلفة لأنه على الرغم من الحمل غريب الأطوار من البنية الفوقية ، رد فعل الأرض في وحدة المساحة على الجانب إصبع القدم هو أكثر من ذلك على الجانب كعب ، منطقة الأساس الذي تغطيه كل كومة هو نفسه ، وبالتالي ، رد فعل الأرض الكلي للمنطقة المغطاة بكل كومة ، أي الحمولة التي تحملها كل كومة على جانب إصبع القدم أكثر من ذلك على جانب الكعب.

من الناحية العملية إلى جانب دراسة طبقات التربة ، من الصعب إجراء طول مختلف للأكوام في جانب إصبع القدم والكعب. لكن تبني نفس المسافة بين الأكوام لجانب الكعب حيث أن جانب إصبع القدم غير اقتصادي عندما يبقى طول الأكوام على حاله.

من النظر في الاقتصاد ، من المستحسن ضبط تباعد الكومة بهذه الطريقة التي يتقاسمها كل كومة في الأساسات الخرسانية المعرضة للحمل المباشر واللحظة أي ، تتعرض إلى تحميل غريب الأطوار متساوية. يتم وصف طريقة رسومية لهذا أدناه من خلال المثال التوضيحي 21.5.

المثال 5:

في جدار احتفاظ يبلغ طوله 10 أمتار ، ينتج عن الحمل الرأسي الناتج عن 800 طن انحراف لا يقل عن 033 متر. من خط الوسط من غطاء الوبر نحو الجانب اصبع القدم. تحديد تباعد كومة وذلك للحصول على الحمل على قدم المساواة في كل كومة. يمكن افتراض أن الأكوام تحمل حمولة مقدارها 25 طنًا لكل كومة:

الحل :

التحميل لكل متر تشغيل للجدار = 800 / 10.0 = 80 طن. اللاركزية = 0.33 م.

. . . لحظة حول خط الوسط من غطاء الوبر لكل متر = 80 × 0.33 = 26.4 tm.

معامل القسم لغطاء الوبر لكل متر طول الجدار = 1 × (5.0) 2/6 = 4.17 م 3

. . . الحد الأقصى والحد الأدنى من الضغط الأساس = P / A ±

M / Z 80 / (5.0 x1.0) ± 26.4 / 4.17 = 16.0 ± 6.33

= 22.33 طن / م 2 أو 9.67 طن / م 2

يتم رسم مخطط ضغط الأساس ACDB للتوسيع مع القيم المذكورة أعلاه لضغوط الأساس القصوى والدنيا [الشكل. 21.17 (ب)]. يتم إنتاج AB و CD للقاء في E. مع AE كقطر ، يتم رسم نصف الدائرة AHIJGE. يتم رسم BG القوس مع E كمركز. من G ، يتم رسم FG بشكل عمودي على AE. AF تنقسم إلى أطوال "n" متساوية حيث n هي nos. من صفوف من أكوام المطلوبة داخل العرض AB.

في المثال ، إجمالي الحمل لكل متر = 80 طنًا. بافتراض تباعد الكومة 1.1 م في الاتجاه الطولي ، التحميل لكل طول بطول 1.1 م = 80 × 1.1 = 88 طن

. . . عدد الأكوام المطلوبة لكل صف = - = 3.52 ، قل 4.

لذلك ، يتم تقسيم AF إلى أربعة أطوال متساوية ، AM ، ML ، LK و KF. من هذه النقاط على AF ، يتم إسقاط الخطوط العمودية لتلبية نصف الدائرة عند H و I و J. مع E كمركز و EH و EI و EJ كقطر ، يتم رسم القوسين لمقابلة الخط AB الذي يقسم مخطط الضغط إلى أجزاء جولة في المنطقة من هو نفسه ، وبالتالي ، فإن كومة المقدمة لتلبية الضغط الأساس لكل منطقة من هذا القبيل تحمل حمولة متساوية.

سيكون خط مركز الكومة هو الخط من خلال النقطه الوسطى لمخططات الضغط شبه المنحرفة أعلاه. يتم قياس المباعدة بين الأكوام لتتساوى في الحمل وتظهر في الشكل 21.17 (أ). يتم حساب الحمولة الفعلية المشتركة لكل كومة مع التباعد أعلاه أدناه لإظهار دقة الطريقة.

المسافة المركزية من مجموعة الأكوام من A = (1 × 0.45 + 1 × 1.45 + 1 × 2.67 + 1 × 4.10) / 4 = 2.17 م.

نقطة تطبيق الحمل الناتج من A = 2.5 - 0.33 = 2.17 م.

ومن ثم ، فإن الانحراف غير المنتهج للنتيجة الناتجة عن النقطه الوسطى لمجموعة الأكوام هو صفر ، والحمل الذي تتقاسمه كل كومة متساوٍ ، وحمولة كل كومة هي 800/36 = 22.22 طن لكل كومة.

القيادة من أكوام:

يتم دفع الأكوام عن طريق إما مطرقة قطرة أو مطرقة بخارية. يتم دعم المطرقة بإطار خاص يعرف بالسائق الذي يتكون من زوج من المرشدين. يتحرك المطرقة داخل المرشدين ويسقط من أعلى دليل على قمة يموت أكوام ليتم دفعها.

والمطرقة التي ترفع عن طريق العمل اليدوي أو الطاقة الميكانيكية ثم تطلق إلى سقوطها بحرية عن طريق الجاذبية تعرف باسم المطرقة الهابطة. تستخدم المطارق البخارية الآن في الأيام في القيادة.

مطرقة البخار التي رفعت من قبل؛ ضغط البخار ومن ثم يُسمح له بالسقوط بحرية هو مطرقة بخارية تعمل بالذات ولكنها تعمل أيضًا بواسطة ضغط البخار أثناء الحركة الهابطة وتضيف ؛ o طاقة القيادة المعروفة بمطرقة البخار ذات الفعل المزدوج.

اختبار التحميل على أكوام:

تتنبأ صيغ الوبر على حد سواء ، الثابتة والديناميكية ، الواردة في المقالات السابقة تقريباً بالحمل الآمن الذي ستحمله أكوام ، ولكن من المرغوب دائمًا التحقق من قدرة حمل الحمولة في أكوام بواسطة اختبارات الحمل.

الاختبارات الأولية والاختبارات الروتينية:

يجب أن يكون هناك فئتين من أكوام الاختبار ، أي الاختبارات الأولية والاختبارات الروتينية. يتم اختبار الاختبارات الأولية على أكوام الاختبار في البداية قبل قيادة أكوام العمل لتحديد طول الأكوام للحفاظ على حمل التصميم ، يجب إجراء الاختبار المبدئي على الحد الأدنى من الركيزتين.

يتم اختبار الاختبارات الروتينية على أكوام العمل للتحقق من قدرة الأكوام كما تم الحصول عليها من خلال الاختبارات الأولية. في حين يمكن إجراء اختبارات أولية على كومة واحدة ، يمكن إجراء الاختبارات الروتينية على كومة واحدة أو مجموعة من أكوام ، من رقمين إلى ثلاثة.

هذا الأخير هو الأفضل لأن الحمولة الحاملة للأكوام في المجموعة أقل خاصة في التربة الطينية والتربة المختلطة. يجب إجراء الاختبارات الروتينية على 2 في المائة من الأكوام المستخدمة في الأساس.

إجراء اختبارات الحمل الرأسي:

يمكن تطبيق حمولة الاختبار على مراحل مباشرة فوق منصة تحميل كما هو موضح في الشكل 21.18 أو عن طريق الرافعة الهيدروليكية بمقياس الضغط ومضخة التحكم عن بعد ، والتي تتفاعل مع منصة تحميل مماثلة للشكل 21.18.

الفرق بين الطريقة السابقة والأخيرة هو أنه في حين يتم نقل كل حمولة الاختبار الموضوعة على المنصة على أكوام الاختبار بالطريقة السابقة ، يتم نقل تفاعل الرفع فقط كحمل على أكوام في الطريقة الأخيرة على الرغم من الحمل على المنصة يتجاوز عادة رد الفعل المطلوب.

كما يمكن إجراء اختبار الوبر بواسطة طريقة التفاعل من خلال الاستفادة من الأكوام المتاخمة التي تعطي تفاعل المقبس المطلوب عن طريق الاحتكاك السلبي. لاختبار أكوام بطريقة التحميل المباشر ، يتم توفير أغطية كومة RC عادة على قمة الأكوام لاستخدامها كمنصة تحميل وكذلك لنقل الحمل على الركائز بشكل موحد.

إجراء اختبارات الحمل الجانبي على الملفات:

يمكن إجراء اختبارات الحمل الجانبي بواسطة طريقة تفاعل الرفع باستخدام المقبس الهيدروليكي والمقياس بين مجموعتين أو مجموعتين من الأكوام. إن رد فعل الرافعة كما هو محدد بواسطة المقياس هو المقاومة الجانبية لكومة مجموعة الوبالات.

تطبيق حمولات الاختبار وقياس النزوح وتقييم الحمولة المأمونة اختبارات التحميل العمودية

(أ) بالنسبة لاختبار التحميل الأولي:

وتطبق أحمال الاختبار بزيادات تبلغ حوالي 10 في المائة من أحمال الاختبار ، وتجري قياسات التشرد بثلاثة مقاييس لعدادات الأعمدة ورابع مقاييس للهاتف لمجموعة من الأكوام. يجب الحفاظ على كل مرحلة من مراحل التحميل حتى يصل معدل التسرب إلى أكثر من 0.1 مم في الساعة في التربة الرملية و 0.02 ملم في الساعة في التربة الطينية أو بحد أقصى ساعتين أيهما أكبر.

يجب أن يستمر التحميل حتى حمولة الاختبار وهو ضعف الحمل الآمن المقدر كما هو مقدَّر باستخدام صيغة ثابتة أو الحمل الذي يكون عنده إجمالي الإزاحة في قمة الدعامة مساويًا للقيمة المحددة التالية:

يجب أن يكون الحمل الآمن على كومة واحدة أقل ما يلي:

(1) ثلث الحمولة النهائية التي يصل عندها إجمالي التسوية إلى 12 مم.

'2' خمسون في المائة من الحمولة النهائية يساوي عندها مجموع التسوية نسبة 10 في المائة من قطر الوبرة.

يجب أن يكون الحمل الآمن على المجموعات أقل ما يلي:

(ط) حمولة نهائية يبلغ عندها إجمالي التسوية 25 مم.

(2) ثلث الحمولة الشرجية التي يصل عندها إجمالي التسوية إلى 40 مم.

(ب) بالنسبة لاختبارات التحميل الروتينية:

يجب أن يتم التحميل إلى واحد ونصف مرة الحمولة الآمنة أو حتى الصدارة في ونش ، يصل إجمالي التسوية إلى 12 مم للركام المفرد و 4 C مم لمجموعة الأكوام أيهما أقرب.

يجب أن يتم التحميل الآمن من خلال ما يلي:

(ط) ثلث الحمولة النهائية التي يصل فيها إجمالي التسوية إلى قيمة 12 هدفًا لكومة واحدة.

(2) ثلث الحمولة النهائية التي يبلغ عندها إجمالي التسوية قيمة 40 ملم لمجموعة من الأكوام.

تحميل وما إلى ذلك لاختبارات الحمل الجانبي:

يطبق التحميل بزيادات تقدر بحوالي 20 في المائة من الحمولة الآمنة المقدرة بعد أن يكون معدل النزوح 0.5 مم في الساعة في التربة الرملية و 0.02 ملم في التربة الطينية أو ساعتين أيهما أسبق.

يجب أن تؤخذ الأحمال الجانبية الآمنة أقل ما يلي:

(أ) 50 في المائة من الحمولة الكلية التي يبلغ عندها إجمالي التشرد 12 مم عند مستوى القطع.

(ب) إجمالي الحمل الذي يبلغ عنده إجمالي التشريد 5 مم عند مستوى القطع.

اختبارات الانسحاب على أكوام:

بالنسبة لهذا الاختبار ، يشار إلى الفقرة 4.4 من "1S: 2911 (الجزء الرابع) - 1979: قواعد الممارسة الخاصة بتصميم وبناء مؤسسات اليرق - اختبارات الحمل على أكوام".

اختبارات الحمل الدوري ومعدل ثابت للاختبارات الاختراق:

كومة كاب:

RC Pile - يجب توفير أغطية ذات سُمك كافٍ على قمة الأكوام لنقل الحمولة من الهيكل إلى الأكوام.

تم تصميم الأعمدة على المبادئ التالية:

(ط) القص اللكم بسبب الحمل على الأعمدة أو الأعمدة أو على أكوام فردية.

(2) القص على وجه الرصيف أو العمود.

(3) الانحناء من غطاء الوبر حول وجه الرصيف أو العمود.

(رابعا) تسوية صف واحد من أكوام وما يترتب على ذلك من انحناء وقص لغطاء الوبر.

يجب توفير مجموعة من 150 مم خارج الوجوه الخارجية للأكوام الخارجية في المجموعة. عندما ترتكز غطاء الدعامة على الأرض ، يتم توفير خرسانة بسماكة (1: 4: 8) بسماكة 80 مم عند قاعدة غطاء الوبر.

يجب تجريد الجزء العلوي من الوبر من الخرسانة ويجب ترسيخ دعامة الكومة بشكل ملائم في غطاء الوبر من أجل نقل فعال للأحمال واللحظات إلى الأرض من خلال الأكوام. يجب أن يكون طول الوبر بطول 50 مم على الأقل بعد تجريد الخرسانة. يجب ألا يقل الغطاء الواضح للتعزيز الرئيسي عن 60 مم.

تعزيز بايل:

تكون منطقة التعزيز الطولي في أكوام مسبقة الصب على النحو التالي لتحمل الضغوط الناجمة عن الرفع والتكديس والنقل.

(1) 0.25 في المائة للأكوام التي يقل طولها عن 30 ضعف العرض.

(2) 1.5 في المائة للأكوام التي يزيد طولها عن 30 و 40 مرة على أقل عرض.

(3) 2 في المائة للأكوام التي يزيد طولها عن 40 مرة على أقل عرض.

يجب ألا تقل مساحة التعزيز الطولي في الأكوام الخرسانية المدهونة في الموقع والركبة المصبوبة في الموقع عن 0.4 في المائة من منطقة المحور.

لا يجب أن يكون التعزيز الجانبي للأكوام أقل من 0.2 في المائة من الحجم الإجمالي في جسم الخوازيق و 0.6 في المائة من الحجم الإجمالي في كل طرف من الأكوام لمسافة تقرب من ثلاثة أضعاف العرض أو القطر على الأقل. سير. الحد الأدنى ديا. من التسليح الجانبي يجب أن يكون 6 ملم.

2. أسس حسنا:

عندما تكون أسس الوب غير ملائمة بسبب ظروف الموقع ، أو طبيعة طبقات التربة أو بسبب النقاوة العميقة نسبيًا ، يتم تبني أسس جيدة. يتم عرض مكونات البئر في الشكل 21.19.

حافة القطع وحافة البئر:

في الأسفل ، يتم تزويد الآبار بقص فولاذي مصنوع من ألواح MS وزوايا مثبتة أو ملحومة معاً وترسو في حافة البئر عن طريق قضبان الربط. حواجز البئر الخرسانية هي مثلثة في القسم من أجل المساعدة في إزالة الأرض عن طريق الاستيلاء والمساعدة في غرق الآبار بسهولة.

لا ينبغي أن يتجاوز ميل حافة البئر 35 درجة مع الاتجاه الرأسي. يتم تعزيز هذه القيود بشكل صحيح لجعلها قوية بما يكفي لمقاومة الضغوط أثناء الغرق. عادة ما يتم توفير التعزيز سواء في شكل الركبان والقضبان الطولية لا تقل عن 72 كجم. لكل cu. م. باستثناء قضبان الرابطة من steining.

يتم استخدام أشرطة الارتباط للحفاظ على القضبان الطولية والركاب في الموضع. تكون الخرسانة المستخدمة في حواف الأعمدة بشكل عام من الدرجة M20.

عندما يتم اعتماد غطس هوائي ، يجب أن تكون الزاوية الداخلية لحدود الآبار شديدة الانحدار بما يكفي لسهولة الوصول إلى الأدوات الهوائية. In case, blasting is to be resorted to sink the wells, the full height of the internal face and half height of the external face of the curb shall be protected with ms plate of 6 mm thickness properly anchored to the curb by anchor bars.

Steining:

The steining is made of brick or stone masonry or of mass concrete. Nominal reinforcement shall not be less than 0.12 per cent of gross sectional area of steining to resist the tensile stress that may be developed in the well steining in case top portion of the steining is stuck to a layer of stiff clay and the remaining portion is hung from top. Two layers of vertical steining bars with binders are preferred to one central layer only.

In case of brick steining, vertical bond rods shall be provided at the middle of the steining at a rate not less than 0.1 per cent of the gross steining area. These bars shall be encased with concrete of M20 grade within a column, of 150 x 150 size.

These columns shall be used with R C. bands of suitable width not less 300 mm and of 150 mm depth. The spacing of such bands shall be 3 m or 4 times the thickness of the steining whichever is less (Fig 21.20).

Bottom Plug:

When the sinking is completed and the founding level is reached the wells after making the necessary sump are plugged with 1: 2: 4 concrete. This is usually to be done under water for which special type of equipment's are to be used in order to protect the concrete from being washed away when taken through water. For this purpose, two methods are commonly used.

The first method is known as “Chute method” or “Contractor's method' in which some steel pipes usually known as tremie 250 mm to 300 mm diameters' with funnel at top are placed inside the wells. The top of these pipes is kept above water level and the bottom at the bottom level of well .

The concrete when poured in the funnel, moves downwards due to gravity and reaches the bottom. The pipes are shifted sideways as the concreting proceeds.

In the second method, a more or less water-tight box is used for under-water concreting. The bottom of the box is made such that when the box reaches the plugging level, the bottom of the box is opened downwards by releasing a string from above and the concrete is placed at the bottom of the well. This method is known as “Skip box” method.

The function of the bottom plug is to distribute the load from the piers and abutments on to the soil strata below through the well steining. The load from the piers and abutments distributed over the well-cap and then to the well steining finally reaches the well curb.

Having a tapered side in contact with bottom plug, the load from the curb is ultimately transferred to the bottom plug arid then onto the soil below. For better performance, the bottom plug shall have adequate thickness as shown in Fig. 21.20(c)

Sand Filling:

وعادةً ما تمتلئ جيوب البئر بالرمل أو الطين الرملي ، ولكن في بعض الأحيان يتم الاحتفاظ بالجيوب فارغة لتقليل الحمولة الميتة للبئر. من المستحسن أن يتم ملء جزء الجيوب تحت مستوى الحد الأقصى من الطحين بالرمل لاستقرار الآبار. في كل حالة ، يتم توفير قابس علوي فوق حشوة الرمل.

حسنا كاب:

يتم نقل الحمولة من الأعمدة والدعامات إلى البئر من خلال قبعات الآبار التي ينبغي ، بالتالي ، أن يتم تعزيزها بشكل كاف لتحمل الضغوط الناتجة عن الأحمال المتراكبة واللحظات.

أشكال الآبار:

يتم استخدام الآبار ذات الأشكال المختلفة اعتمادًا على نوع التربة التي يتم غرسها من خلالها ، ونوع الرصيف المراد دعمه ، وحجم الأحمال واللحظات التي سيتم تصميمها. الأشكال التالية ، كما هو موضح في الشكل 21.21 شائعة جدًا:

تمتلك الآبار ذات الشكل المزدوج أو الثماني بشكل عام جيوبًا توأمية أو ثقوب نعرات ، مما يؤدي إلى قدر أكبر من التحكم في التحولات وإمالة الآبار.

وبالإضافة إلى ذلك ، تقدم الآبار ذات شكل الجرس الباكر مقاومة أكبر للإمالة في الاتجاه الطولي ، ولكن في حين أن الطوب أو الخرسانة يمكن أن تستخدم في تشييد الآبار الجيدة في كل من البئتين D أو مثمنة الأضلاع ، فإن تكلفة العمالة تكون أكثر إذا كان لبنة الطوب تستخدم في الآبار الغبية البكم.

الآبار الدائرية الأحادية هي الأكثر اقتصادية حيث تكون اللحظات في كلا الاتجاهين الطولي والعرضي متساوية إلى حد ما. علاوة على ذلك ، بالنسبة لنفس المجال الأساسي ، فإن هذه الآبار ذات سطح احتكاك أقل بسبب الحاجة إلى أقل جهدًا غرقًا كليًا لإغراق الآبار.

الآبار الثنائية الدائرية تشبه بشكل أو بآخر الآبار الدائرية الأحادية ولكنها مناسبة حيث يكون طول الرصيف أكبر ولكن الآبار الثنائية الدائرية غير مفضلة حيث لا يكون هناك مفرط في إمكانية وجود تسوية تفاضلية بين الآبار. يمكن استخدام كل من الطوب والخرسانة في steining الآبار الدائرية

يتم استخدام آبار أو نواقد أحادية متعددة النوى في دعم أرصفة أو أبراج للجسور الطويلة. وقد استخدم هذا ابن monoliths في دعم الأبراج الرئيسية لجسر Howrah في كلكتا. بلغ حجم المونوليث 55.35 م 2 24.85 م مع 21 عمود حفر لكل مربع 6.25 م.

عمق الآبار:

عند تحديد مستويات تأسيس الآبار ، يجب مراعاة النقاط التالية:

(1) يحدد الحد الأدنى لعمق البئر من اعتبارات الحد الأقصى للشفط وذلك للحصول على الحد الأدنى لطول المسكة دون الحد الأقصى لمستوى الطحين لاستقرار البئر.

(2) يجب أن تكون المؤسسة أعمق إذا كانت التربة على مستوى التأسيس غير مناسبة لتحمل حمل التصميم.

(3) يتم الاستفادة من المقاومة السلبية للأرض على السطح الخارجي للبئر في مقاومة قدر الإمكان للحظات الخارجية التي تعمل على البئر بسبب القوة الطولية وتيار الماء والتأثير السيزمي وما إلى ذلك. فعالة في تقديم المقاومة السلبية.

وحيثما تكون هناك حاجة إلى مقاومة لحظات خارجية أكبر بواسطة الضغط الأرضي السلبي ، يلزم وجود طول أكبر للقبضة تحت الحد الأقصى لمستوى النقاوة ، ومن ثم ، ومن أجل تحقيق ذلك ، يلزم المزيد من غرق البئر.

متطلبات التصميم:

تتم مقاومة اللحظات الخارجية التي تعمل على الآبار بسبب القوى الأفقية المختلفة والحمل المباشر اللامركزي من خلال اللحظة بسبب ضغط الأرض السلبي جزئياً اعتماداً كاملاً على حجم الضغط السلبي المتوفر والذي يرتبط مرة أخرى بمنطقة وطبيعة التربة تقدم المقاومة السلبية. التوازن لحظة خارجية إذا كان هناك أي ، يأتي إلى القاعدة.

وبالتالي ، يمكن حساب ضغط الأساس في قاعدة البئر بواسطة الصيغة:

حيث ، W = إجمالي الحمل الرأسي المباشر في قاعدة البئر بعد النظر الواجب في احتكاك الجلد على جانبي الآبار.

أ = منطقة القواعد للبئر.

م = لحظة في القاعدة.

ض = معامل القسم الأساسي.

سيكون ضغط الأساس أقصى عندما يكون كل من W و M بحد أقصى. يتم الوصول إلى هذا الشرط عندما يكون تفاعل التحميل الحي على الرصيف هو الحد الأقصى ولا يوجد أي طفو على البئر والرصيف.

من ناحية أخرى ، يمكن توقع الحد الأدنى من ضغط الأساس وإمكانية حدوث توتر أو ارتفاع عندما يكون تفاعل الحمل الحي هو الحد الأدنى ، ويعمل الطفو الكامل بسبب انخفاض الوزن الميت للرصيف والبئر. يجب أن يكون ضغط الأساس كهذا بحيث يظل ضمن القوة المحامل المسموح بها للتربة.

يتم أخذ الاحتكاك الجلدي على جانبي الآبار بعين الاعتبار في موازنة جزء من الحمل المباشر. في تقدير سمك الترسين ، من الضروري معرفة الحد الأقصى للحظة وكذلك الحد الأقصى والحد الأدنى للحمل المباشر على steining.

يجب أن تكون سماكة steining بحيث أن كلا من الحد الأقصى والحد الأدنى للضغوط تبقى ضمن القيمة المسموح بها. في الحصول على الحد الأقصى والحد الأدنى من الإجهاد ، ينبغي أيضًا دراسة الاعتبارات التي تم اتخاذها في حالة الضغط الأساسي كما هو موضح أعلاه هنا أيضًا.

يتم الحصول على الضغوط steining باستخدام الصيغة التالية:

حيث W = إجمالي الحمل العمودي في قسم التصميم قيد الدراسة.

A = مجال steining.

م = لحظة في قسم التصميم.

Z = معامل القسم في قسم التصميم.

يجب التحقق من استقرار أساسات الآبار مع الأخذ بعين الاعتبار جميع مجموعات التحميل الممكنة بما في ذلك الطفو أو عدم وجود شروط الطفو. يتم تصميم أسس آبار الرصيف في تماسك أقل من التربة على أساس "توصيات لتقدير مقاومة التربة تحت مستوى الحد الأقصى للسطوح في تصميم أسس الآبار في الجسور".

يتم تصميم آبار الدعامات في جميع أنواع الترب والجير في تربة متماسكة وفقاً للتوصيات "الأسس والبنية التحتية". يتم شرح طريقة التحقق من ثبات الآبار في التربة ذات التربة الطينية في الغالب وفقاً للتوصيات.

يتم الحصول على ضغط الأرض النشط والمنفعل عند أي عمق Z أقل من الحد الأقصى لمستوى الطحين للتربة المختلطة بواسطة:

يوضح الشكل 21.22 (a) البئر الخاضع للحمل المركزى العمودي W (= W 1 + W 2 + W 3 ) وقوة أفقية Q تعمل على مسافة H من أقصى مستوى دقيق. يوضح الشكل 21.22 (ب) مخططات الضغط النشطة والسلبية على أساس المعادلات 21.20 و 21.21 ، وكذلك النظر في التناوب في القاعدة على النحو الموصى به.

لحظة في قاعدة البئر بسبب القوة الأفقية الخارجية ، Q = Q (H + Z) (21.27)

إراحة لحظة في قاعدة البئر بسبب الضغط النشط والأرضي للأرض من المعادلات 21.25 و 21.26

المعادلة 21.28 تعطي اللحظة النهائية الصافية لضغط الأرض السلبي. للوصول إلى اللحظة المسموح بها لضغط الأرض السلبي من اللحظة النهائية (M p - M a ) كما هو منصوص عليه في المعادلة 21.28 ، يتم تطبيق عامل الأمان كما هو موضح أدناه. العزم المسموح به للمقاومة السلبية = (M p -M a ) / FOS

يجب أن تكون FOS للتربة المتماسكة لتركيب الحمولة باستثناء الرياح أو القوى الزلزالية 3.0 ويجب أن تكون تركيبة الحمولة بما في ذلك الرياح أو الزلازل 2.4. يوضح لي مثالاً لتقدير الضغط الأساسي لأساس البئر.

مثال 6:

احسب ضغطات الأساس في قاعدة البئر الدائرية بالتفاصيل التالية:

(أ) عمق البئر - 25.0 م

(ب) ضياء البئر = 8.0 م

(ج) العمق تحت الحد الأقصى للنظافة = 12.0 م

(د) س = 100 ر. يتصرف 37.0 م فوق قاعدة البئر تحت الظروف الزلزالية.

(هـ) W 1 ، = وزن البنية الفوقية = 850 طنًا.

(و) W 2 = وزن الرصيف = 150 طنًا.

(ز) ث 3 = وزن البئر = 900 طن.

(ح) التربة حول البئر هي من النوع المختلط الذي يحتوي على (i) C = 0.2 kg / cm 2 (ii) Φ = 15 ° (iii) ƴ (جاف) = 1800 كجم / م 3

(ط) تبلغ ضغوط الأساس المسموح بها في ظل الحالة الزلزالية 50 طنا / م 2 ولا توتر.

FOS للأراضي الرملية والطينية تحت حالة الزلازل قوس 1.6 و 2.4 على التوالي. بالنسبة للتربة المختلطة كما هو الحال في المثال التوضيحي ، يمكن اعتبار FOS كـ 2.0.

وبالتالي ، آمنة ، حيث لا يحدث أي توتر ويكون ضغط الأساس الأقصى أقل من ضغط الأساس المسموح به 50.0 طن / م 2

سمك البئر - Steining:

يجب أن يكون سمك البئر جيدا بحيث يمكنه تحمل الضغوط التي تم تطويرها بسبب الأحمال واللحظات أثناء خدمة الجسر. يمكن حساب هذه الضغوطات بالإجراء المعطى سابقاً.

غالباً ما يلاحظ أنه على الرغم من أن سمك steining يفي بجميع شروط التحميل أثناء الخدمة لكنه يعرض صعوبات أثناء غرق البئر. في مثل هذه الحالات ، إما أن يصبح الضوء خفيفًا جدًا لإعطاء أي جهد غرق دون إضافة kentledge على steining أو فشل steining يحدث أثناء عملية الغرق.

يمكن تعريف "جهد الغرق" على أنه وزن الترسية بما في ذلك الكينتليدج ، إن وجد ، لكل وحدة مساحة من محيط جيد تقدم احتكاك الجلد بالتربة المحيطة.

حيث r = نصف القطر لخط المركز من steining.

ر = سمك الطلاء.

ث = وزن الوحدة من steining.

R = الشعاع الخارجي للبئر المجهّز.

ما لم يتجاوز جهد الغرق احتكاك الجلد المقدم لكل وحدة مساحة سطح تربة ، فإن غرق الآبار غير ممكن وبالتالي ، يجب أن يكون سمك الترسين مصنوعًا بإضافة كمية صغيرة من kentledge ، إذا لزم الأمر ، الكمية المطلوبة من الغرق جهد متاح في غرق الآبار.

من أجل جعل الاقتصاد في البئر ، يفضل بعض المصممين في بعض الأحيان اعتماد سمك التكرير حسب الحساب النظري الكافي لأخذ أحمال التصميم أثناء خدمة الجسر ولكن هذا الاقتصاد أو الادخار في steining هو أكثر من تعويض من خلال التكلفة الإضافية لتحميل وتفريغ kentledge ، وزيادة تكلفة رسوم المنشأة بسبب التأخير في غرق الآبار إلخ.

وفقا ل Salberg ، وهو مهندس سكة حديد عملي ، فإن هذا النوع من الاقتصاد الذي يهدف إلى الحد من سمك steining هو الاقتصاد الكاذب. نصيحته -

"إن العامل المهم حقا في تصميم البئر هو سمك steining. ومن المؤسف أنه في معظم التصميم ، يتم قطع سماكة التصميم إلى ما يتخيله المصمم باعتزاز ، وهو شيء رخيص حقًا. يتم توفير المال على الورق والتقدير في الحد من البناء الكبير ولكن في العمل الفعلي يتم التخلص من كل ذلك في زيادة تكلفة الغرق. يجب أن يتم تحميل بئر خفيف للغاية في حد ذاته ، كما أن التكلفة وتأخير البئر الذي يجب تحميله ليتم غرقه أمر فظيع. ليس لديك شيء دائم مقابل كل الأموال التي أنفقتها في تحميل وتفريغ البئر. وضع أموالك في steining وكان لديك أموال جيدة تنفق بشكل جيد وقذيف وأثقل جيدا تحت رصيفك إلى الأبد. تتمثل الفرص في أنك ستوفر المال في الوظيفة ككل ، وستوفر الوقت وتوظف كل من الميزات المهمة ، خاصةً السابقة عندما يتم تذكر أن الفترة التي يمكن خلالها العمل على البئر محدودة بالفترة الزمنية المنخفضة النهر".

وترد أدناه الصيغة التجريبية التي تنظم سمك الترسين للآبار الدائرية كما هو مطلوب من اعتبارات الغرق. قد تكون هذه الصيغة قابلة للتطبيق على الآبار ذات البعد المزدوج أو البكم على شكل الجرس أيضًا إذا افترض أن الجيب الفردي عبارة عن بئر دائري بقطر مكافئ.

الملاحظة 1:

بالنسبة لطبقات الصخور أو الآبار التي تستقر على الصخور ، حيث قد يتطلب الأمر عملية التفجير ، يمكن استخدام سمك أعلى لل steining.

ملاحظة 2:

بالنسبة للآبار التي تمر عبر طبقات طينية شديدة النعومة ، قد يتم تقليل سمك التنور بناءً على التجربة المحلية.

غرق الآبار:

الملامح الرئيسية في غرق الآبار هي:

(أ) تمهيد الطريق لوضع حافة القطع.

(ب) لإلقاء كبح جيد بعد وضع حافة القطع.

(ج) لبناء steining على حافة الرصيف.

(د) لإزالة الأرض من جيب البئر عن طريق العمل اليدوي أو عن طريق الاستيلاء ، وبالتالي إنشاء مستنقع تحت مستوى حافة القطع. سوف ينخفض ​​البئر ببطء

(هـ) الاستمرار في عملية بناء السلالم والجرف في المراحل البديلة. وهكذا تغرق البئر حتى الوصول إلى مستوى التأسيس النهائي.

(و) إذا لزم الأمر ، يمكن وضع حمل kentledge على سطح البئر لزيادة جهد الغرق لسهولة غرق الآبار.

عند إعداد الأرض للطليعة ، فإنها ليست مشكلة عندما يكون موقع البئر على أرض أو على قاع نهر جاف ، ولكن عندما يكون البئر على سطح النهر مع بعض عمق المياه ، بعض الترتيبات اللازمة لوضع حافة القطع حسب عمق المياه.

هؤلاء هم:

(أ) الجزر المفتوحة.

(ب) الجسر مع cofferdam bullah.

(ج) الجسر مع cofferdam ورقة ورقة.

(د) عائم الغواص.

(أ) الجزر المفتوحة (الشكل 21 ، 24 أ):

عندما يكون عمق المياه صغيرًا ، قل 1.0 م إلى 1.2 م. يتم التخلص من الأرض وتصنع جزيرة بحيث يظل مستواه النهائي عند 0.6 متر إلى 1.0 متر أعلى من WL ومساحة عمل كافية (على سبيل المثال 1.5 متر إلى 3.0 متر) حول حافة القطع المتوفر.

(ب) Bolo Cofferdam (الشكل 21.24-b):

عندما يتجاوز عمق المياه i.2 م ولكن يبقى في حدود 2.0 متر إلى 2.5 متر ، يتم صنع سد الخزان عن طريق دفع ركائز قريبة من السالبا وبعد وضع طبقة أو طبقتين من حصيرة دورما ، يتم ملء الداخل بالرمل أو الأرض الرملية.

في بعض الأحيان ، يتم استخدام صفين من أكوام البله على مسافة حوالي 0.6 متر بين الصفوف ويتم ملء المساحة الحلقية بطين البركة. إن وحدة الصفوف الداخلية والخارجية المرتبطة ببعضها تعطي مزيدًا من الصلابة. يتم اعتماد هذا النوع من الجزر في المياه العميقة نسبيا.

(ج) ورقة بايل سدادة (الشكل 21 ، 24 ج):

يتم اللجوء إلى الجسر باستخدام صفائح كومة الألواح عندما تكون الآبار داخل النهر حيث يكون عمق المياه كبيرًا ، ولا يكون سدادة بقايا الأضلاع غير ملائمة لمقاومة ضغط الأرض المملوءة داخل الوعاء. يتم تقوية صفائح كومة الألواح مع دعامات حلقة دائرية.

(د) Caissons العائمة (الشكل 21.24-د):

في المياه العميقة جداً ، لا يشكل سد الوعاء الورقي حلاً لأن شد الأطواق المتطور بسبب الضغط الأرضي لمواد الحشو هائل. في مثل هذه الحالات ، يتم استخدام caissons العائمة عادة. صُنِعت حافة البئر وقوس steining إلى ارتفاع معين مع صفائح فولاذية مرصوصة داخل بملحقات مناسبة.

يتم الاحتفاظ الفراغ بين السطح الداخلي والخارجي. يتم طرح caisson وإحضارها إلى الموقع الفعلي. يتم "إطلاق" الغواصين عن طريق ملء الفراغ الحلقي بالخرسانة على مراحل.

قبل ملء الخرسانة ، يتمركز caisson بعناية في موقعه الصحيح. ونظرًا لوزن الخرسانة المملوءة ، ينخفض ​​القناص ببطء وينتهي في نهاية المطاف بالسرير ويتم تثبيته. يتم الغرق كالمعتاد من خلال بناء steining على caisson والجرف.

في بعض الأحيان قد لا يكون من الممكن تحديد موقع الغواص في الوضع الصحيح خاصة في الأنهار عالية السرعة. في مثل هذه الحالات ، يتم إعادة امتصاص الكيسونات عن طريق ضخ المياه المحتفظ بها إما في بعض الخلايا من الآبار متعددة الخلايا أو في خزانات الماء أو بقايا الكيسونات ومن ثم إعادة ترسيخها في الوضع الصحيح.

طريقة الغرق:

فتح غرق:

قد يتم غمر الآبار عن طريق غرق مفتوح (الشكل 21 ، 25-أ) أو طريقة غرق هوائي (الشكل 21.25-ب) في الطريقة السابقة تتم إزالة الأرض والرمل والحصى السائبة إلخ من المستوى السفلي لل الحافة عن طريق الاستيلاء أو التجريف والبئر ينخفض ​​بسبب وزنه.

إذا كان لي steining أخف أو إذا كان احتكاك الجلد حول محيط مسار البئر أكبر ، فقد يكون من الضروري تطبيق حمل إضافي على knetledge لتسهيل عملية الغرق.

يتم اللجوء إلى نفث الهواء بالقرب من حافة القطع أو نفث المياه على الجزء الخارجي من رصيف البئر عندما تكون البئر عالقة في طبقة من الطين الصلب ومن الصعب جدًا إغراق البئر على الرغم من وجود عمق حوض تحت حافة القطع أو وضع kentledge الثقيلة على البئر.

إذا تم وضع الأنابيب النفاثة في أقسام كما هو موضح في الشكل 21.26 (ب) مع أنبوب عمودي قطره 100 مم متصل بـ 3 nos. أنابيب قطرها 50 مم ديا من خلال أنابيب أفقية قطرها 100 مم ، تساعد هذه أيضًا في تصحيح الميل نظرًا لأن أي قسم واحد يقع على الجانب العلوي يمكن استخدامه لتخفيف الاحتكاك في هذا الجانب. ينتج الإزاحة البديلة وعائد التجريف في آبار غارقة في الطبقات الصلبة.

في بعض الأحيان ، يتم تفريغ الآبار جزئياً لتخفيف احتكاك الجلد أو ثقب الطبقة الصلبة من الطين ، ولكن يمكن تذكر أن نزح المياه من البئر عملية محفوفة بالمخاطر نظراً لأن البئر قد يحدث. تغرق فجأة ، مما قد يؤدي إلى التحركات والتحولات الثقيلة أو قد يسبب تشققات في السائر.

لذلك ، لا يجب أن تتم عملية نزح المياه من الآبار عادة إلا إذا أجبرتها الظروف. إذا كان هناك حاجة إلى القيام بنزح المياه على الإطلاق ، فيجب أن يتم ذلك ببطء شديد وبعناية لتجنب أي موقف محرج.

غرق هوائي:

حيث من المحتمل أن يواجه غرق الآبار المفتوحة العديد من الصعوبات ، مثل وجود طبقة صلبة للغاية ، أو صخور فضفاضة ، أو صخور مائلة ، إلخ ، أو حيث يكون البئر يغرق بعض المسافة في الصخور ، ويعتمد غرق هوائي ، في هذه الطريقة ، على فولاذ أو يتم استخدام قفل الهواء الخرساني في الجزء السفلي من الحجاب. يضغط الهواء المضغوط الذي يتم ضخه داخل قفل الهواء على الماء ويمكن للعمال العمل داخل القفل بدون أي صعوبة.

يتم توفير اثنين من أقفال منفصلة تعرف باسم رجل القفل وقفل muck في الجزء العلوي من الآبار. ترتبط هذه القفل بالهواء في القاع عن طريق عمود الهواء ورجال العمل والأدوات والنباتات ويتم أخذ المواد المحفورة داخل أو خارج من خلال قفل الرجل أو القفل.

يجب أن يتم توفير تثبيت للغوص الهوائي في الحالات التي قد يخدم فيها الغرق المفتوح عادة الأغراض ، ولكن هناك احتمال حدوث غرق للأخطار ، وقد يكون من الضروري اللجوء إلى غرق هوائي. عادة ، غرق هوائي أكثر تكلفة من الغرق المفتوح.

تعتمد نسبة التكلفة على صعوبة أو بطريقة أخرى في طريقة الغرق المفتوحة. ويقدر تقريبًا أن غرق الهوائي غالي الثمن مرتين من الغرق المفتوح عندما تكون ظروف الغرق في الحالة الأخيرة مواتية جدًا أو مناسبة بشكل معتدل.

وقد تكون التكلفة السابقة أرخص عندما يكون من المحتمل أن يواجه الغرق بالطريقة الأخيرة الكثير من الصعوبات وأن يستمر العمل لفترة أطول في ظل معظم الظروف المعاكسة.

إمالة وتحولات:

إن الطبقات التي يتم من خلالها غمر الآبار نادرا ما تكون متجانسة ، وبالتالي فإن المقاومة التي توفرها هذه الطبقات للغرق تختلف في الأجزاء المختلفة من الآبار التي يحدث بسببها الميل في الآبار. في بعض الأحيان ، يختلف الدفع على الآبار بسبب ضغط الأرض من حيث الحجم مما يؤدي إلى تحول الآبار في اتجاه معين من الوضع الأصلي.

تأثير الميل على البئر هو زيادة ضغط الأساس الإضافي في حين أن تأثير التحول هو تغيير موقع الرصيف. يؤدي تغيير البئر في الاتجاه الطولي إلى تغير في أطوال الامتداد ، ويؤدي التحول في الاتجاه العرضي إلى تغيير خط الوسط للجسر.

إذا لم يتم تغيير موضع الرصيف ، فإن تحول البئر يؤدي أيضًا إلى زيادة ضغط الأساس بسبب الانحراف غير المنتظم للحمل الرأسي الناتج على الآبار. للتصدي لتأثير الميل ، ينصح دائمًا بتحويل الرصيف على الجانب العالي بحيث يمر الحمل المباشر الناتج عبر CG لمنطقة القاعدة إلى أقصى حد ممكن.

يقاس الميل من خلال أخذ مستوى أعلى قمة أو يفضل على علامة المقياس بين الجانب المرتفع والجانب المنخفض. إذا كان الفرق بين المستوى الأعلى والجانب المنخفض هو x (الشكل 21.27-a) والمسافة بين هاتين النقطتين B فهو إمالة البئر 1 في B / x .

بشكل عام ، يكون الحد المسموح به للإمالة هو 1 في 80. أما النقل المسموح به في أي اتجاه فهو 150 مم. في الآبار المغمورة من خلال التربة الطينية ، من الصعب للغاية الحفاظ على الميل ضمن الحدود المذكورة أعلاه من 1 في 80 ، ويجب قبول الميل العالي من الاعتبارات العملية بعد التعديل الواجب للتصاميم وفقًا لذلك.

لتصحيح الميل (والتحول التبعي) ، يتم اتخاذ التدابير التصحيحية التالية بشكل عام:

(ط) إلى نعرات بالقرب من حافة القطع على الجانب الأعلى إذا لزم الأمر بعد الإزميل. إن عملية الإزميل والتجريف البديلة تعطي نتائج بشكل عام.

(2) تطبيق النفث بالهواء أو النفث بالماء على الجانب الخارجي العالي وذلك للحد من احتكاك الجلد (الشكل 21.26).

(3) لتطبيق kentledge غريب الأطوار (مع الانحرافات الإيجابية فيما يتعلق بقاعدة البئر) على الجانب عالية (الشكل. 21.28 - أ).

(4) لسحب البئر في الأعلى على الجانب عالية (الشكل 21.28 ب و 21.28-ج).

(5) لدفع البئر في الأعلى على الجانب المنخفض (الشكل 21.28-d و 21.28-e).

(6) وضع كتل أو عوائق تحت حافة القطع على الجانب المنخفض ومواصلة التجريف على الجانب العالي تحت حافة القطع (الشكل 21.28-f).

في حالة اعتماد الإجراءات التصحيحية المذكورة أعلاه ، لا يمكن تصحيح الميل إلى الحدود المسموح بها ، وإذا تجاوز ضغط الأساس الفعلي القيمة المسموح بها ، فليس من الآمن توصيل الآبار على مستوى الأساس التصميمي كما كان متوقعًا في الأصل ، وعلى هذا النحو يجب أن يتم حفر الآبار لأسفل من أجل الحصول على مزيد من الإغاثة بسبب الضغط السلبي للأرض ، وبالتالي جلب ضغط الأساس الفعلي بما في ذلك الضغط الأساسي الإضافي بسبب الميل والتحويل ضمن الحدود المسموح بها. غرق أعمق سوف يزيد من ضغط الأساس المسموح به.

مثال 7:

إذا تعرض البئر الوارد في المثال التوضيحي 21.6 إلى إمالة نهائية بمقدار 1 في 50 ووجود تحول حقيقي (بالإضافة إلى التحول بسبب إمالة) بمقدار 0.3 m في الاتجاه الطولي ، كما هو موضح في الشكل 21-29 (a) ، احسب ضغوط الأساس الإضافية والكلية في قاعدة البئر. ما مقدار تغيير الرصيف على الجانب المرتفع الضروري للحفاظ على ضغوطات المؤسسة ضمن الحدود المسموح بها؟

حل:

من المثال السابق 6:

وزن البناء الفوقي = 850 طن ؛ وزن الرصيف = 150 طن

وزن البئر بعد السماح للاحتكاك بالجلد = 482 طن

عمق البئر = 25.0 م ؛ Z من قاعدة البئر = 50.27 م 3

ماكس. ضغط الأساس = 43.17 طن / م 2 ؛ ضغط الأساس المسموح به = 50.0 طن / م 2

نظرًا لميل 1 في 50 ، فإن تحول قاعدة البئر = 25.0 / 50 = 0.5 م

من الشكل 21-29 (أ) ، يمكن ملاحظة أنه نظرًا لتأثير الميل والإزاحة الفعلية ، فإن الحمل من الرصيف له انحراف لا يقل عن (0.5 + 0.3) = 0.8 م والوزن الذاتي لمعاملة جيدة عند CG أي ، 12،5 م فوق القاعدة لها انحراف لا يقل عن 12.5 / 50 = 0.25 م.

لحظة إضافية في قاعدة البئر بسبب الإمالة والانتقال = (850 + 150) × 0.8 + 482 × 0.25 = 800+ 120.5 = 920.5 tm.

لإسقاط ضغط الأساس ضمن الحد المسموح به ، يُقترح نقل البئر على الجانب المرتفع بمقدار 0.6 م كما هو موضح في الشكل 21-29 (ب) وبالتالي تحقيق انحراف أقل بمقدار 0.2 متر للحمولة من الرصيف ، الانحراف. من النفس بالوزن. من الباقي دون تغيير.

هذا ضمن الحد المسموح به 50.0 طن / م 2 . ومن ثم آمن. وبالتالي ، عن طريق تحويل الرصيف بمقدار 0.6 متر على الجانب المرتفع من البئر ، فإن تقليل الوقت بسبب الميل والتحويل يكون (850 + 150) × 0.6 = 600 tm مما يقلل من ضغط الأساس بمقدار 600 / 50.27 أي ، 11.93 طن / م 2 يخفض الضغط الأساسي المفرط من 61.48 إلى (61.48 - 11.93) = 49.55 طن / م 2 كما تم الحصول عليه أعلاه.

لا داعي للإشارة إلى أنه بتغيير الرصيف على النحو الوارد أعلاه ، يتم تغيير ترتيب الامتداد الأصلي. يزيد الامتداد على الجانب الأيسر بمقدار 0.6 متر ويقلل نفس الشيء على الجانب الأيمن بمقدار 0.6 متر.